Охраны труда в сельском хозяйстве



страница9/15
Дата03.03.2018
Размер3.24 Mb.
#14460
1   ...   5   6   7   8   9   10   11   12   ...   15

В случае, когда на рабочую поверхность направляют два или несколько световых пятен прожекторов, условная освещенность изолюкс

е = Eн Кз/(2n + 1),

где п -- число наложенных друг на друга световых пятен.

Иногда, для предварительного приближенного определения мощности прожекторной установки, расчет ведут по методу удельной мощности. Удельную мощность прожекторного освещения Руд, Втм‾² определяют по формуле

Руд = mEн Кз,

где m – коэффициент, определяемый по табл. 3.8. в зависимости от нормированной освещенности, типа прожектора и источника света.

Необходимое число прожекторов

N= Руд Sn/ Рл ,

где Рл  мощность лампы в прожекторе, Вт; S -- площадь освещаемой поверхности, м²; п - число слоев компоновки изолюкс.

3.8.Ориентировочные значения коэффициента m

Тип лампы

Тип прожектора


Ширина освещаемой площадки, м

Нормируемая освещенность, лк


0,5…1,5

2,0…30,0

Лампа накаливания

Лампа накаливания гологенная


ДРЛ
ДРИ

ПЗС, ПСМ
ПКН

ПЗС, ПЗМ
ПЗС, ПСМ



75…150
175…300

75…125


150…350

75…250


275…350

75…150


175…350


0,90
0,50

0,35


0,20

0,25


0,30

0,30


0,16

0,30
0,25

0,20


0,15

0,13


0,15

0,10


0,06

При освещении открытых узких полос (улиц, проходов, дорог и др.) применяют светильники наружного освещения с лампами накаливания и газоразрядными лампам низкого и высокого давления.

4. Исследование эффективности мер защиты от поражения

электрическим током на объектах АПК

4.1. Анализ режимов и условий опасности поражения электрическим током
Все случаи поражения человека током в результате электрического удара являются следствием прикосновения человека не менее чем к двум точкам электрической цепи, между которыми существует некоторое напряжение. Опасность такого прикосновения, оцениваемая, как известно, значением тока, проходящего через тело человека Ih, или напряжением, под которым оказывается человек, т. е. напряжением прикосновения Uпр, зависит от ряда факторов: схемы включения человека в электрическую цепь, от напряжения сети, схемы самой сети, режима ее нейтрали, степени изоляции токоведущих частей от земли, а также от значения емкости токоведущих частей относительно земли и т.п.

Таким образом, указанная опасность не является однозначной: в одних случаях включение человека в цепь будет сопровождаться прохождением через него малых токов и окажется неопасным, в других  токи могут достигать больших значений, способных вызвать смертельное поражение человека.

Схемы включения человека в цепь тока могут быть различными. Однако наиболее характерными являются две схемы включения: между двумя фазами электрической сети и между одной фазой и землей.

Разумеется, во втором случае предполагается наличие электрической связи между сетью и землей. Такая связь может быть обусловлена несовершенством изоляции проводов относительно земли, наличием емкости между проводами и землей и, наконец, заземлением нейтрали источника тока, питающего данную сеть.

Применительно к сетям переменного тока первая схема соответствует двухфазному прикосновению, а вторая  однофазному.

Двухфазное прикосновение, как правило, более опасно, поскольку к телу человека прикладывается наибольшее в данной сети напряжение – линейное, а ток, проходящий через человека, оказываясь независимым от схемы сети, режима ее нейтрали и других факторов, имеет наибольшее значение, А,



Ih = Uл/ Rh = Uф √3/ Rh,

где Uл = Uф√3  линейное напряжение, В; Uф  фазное напряжение, В; Rh сопротивление тела человека, Ом.

Случаи двухфазного прикосновения происходят очень редко. Они являются, как правило, результатом работы под напряжением
в электроустановках до 1000 В  на щитах, сборках, на воздушных линиях (например, при замене сгоревшего предохранителя на вводе в здание) и т.п.; применения неисправных индивидуальных защитных средств  диэлектрических перчаток с проколами или разрывами резины, монтерского инструмента с поврежденной изоляцией рукояток и пр.; эксплуатации оборудования с неогражденными голыми токоведущими частями (открытые рубильники, поврежденные штепсельные розетки, провод с поврежденной изоляцией, незащищенные зажимы сварочных трансформаторов и т.п.).

Однофазное прикосновение является, как правило, менее опасным, чем двухфазное, поскольку ток, проходя через человека, ограничивается влиянием многих факторов. Однако однофазное прикосновение возникает во много раз чаще, поэтому рассмотрим эту ситуацию. В целях упрощения принимаем, что тело человека обладает лишь активным сопротивлением Rh, а сопротивление растеканию ног человека Rос = 0. Сеть четырехпроводная трехфазная


с глухозаземленной нейтралью напряжением 380/220 В.

При нормальном режиме работы сети проводимости фазных и нулевого проводов относительно земли по сравнению с проводимостью заземления нейтрали с Yо имеют малые значения и с некоторым допущением могут быть приравнены к нулю, т. е.



Y1 = Y2 = Y3 = Yн = 0.
В этом случае напряжение прикосновения в действительной форме будет, В,

Uпр = UфYо/(Yо + Yh)

или


Uпр = Uф Rh/(Rh + ro),

а ток через человека, А,



Ih = Uф /(Rh + ro).

Согласно требованиям Правил устройства электроустановок сопротивление заземляющего устройства ro не должно превышать 10 Ом; сопротивление же тела человека Rh не опускается ни­же нескольких сотен Ом. Следовательно, без большой ошибки можно пренебречь значением ro и считать, что при прикосновении к одной из фаз трехфазной четырехпроводной сети с глухозаземленной нейтралью человек ока­зывается практически под фазным напряжением Uф, а ток проходящий через него, равен частному от деления Uф на Rh.

Из этого уравнения вытекает еще один вывод: ток, проходящий через человека, прикоснувшегося к фазе четырехфазной сети с заземленной нейтралью в период нормальной ее работы, практически не изменяется
с изменением сопротивления изоляции и емкости проводов относительно земли, если сохраняется условие, что полные проводимости проводов относительно земли весьма малы по сравнению с проводимостью заземления нейтрали.

При аварийном режиме, когда одна из фаз сети замкнута на землю через относительно малое активное сопротивление rзм, уравнение имеет следующий вид:



Ùпр = Uф (Yзм (1- а) + Yо) / (Yзм + Yо +Yh),

Здесь мы также приняли, что Y1, Y2, и Yh малы по сравнению с Y0, а Yз - по сравнению с Yo и Yзм, т.е. приравнены нулю.



Выполнив соответствующие преобразования и учтя, что

Yзм = 1/rзм; Yo = 1/ro и Yh = 1/Rh,

получим напряжение прикосновения в действительной форме, В,



Uпр = UфRh √(r²зм+ 3rзм rо+ (ro√3)²)/ (rзмrо+ Rh(rзм + ro)),

С целью упрощения этого выражения сделаем допущение, что

3rзм rо = 2√3 rзмrо,

В результате получим:



Uпр = UфRh√(rзм + ro√3)/ (rзмrо + Rh(rзм + ro)),

Ток через человека будет, А,



Ih = Uф(rзм + ro√3)/( rзм ro + Rh(rзм + ro)),

Рассмотрим два характерных случая.

1. Если принять, что сопротивление замыкания провода на землю rзм равно нулю, то уравнение примет вид:

Uпр = Uф√3,

Следовательно, в данном случае человек окажется под воздействием линейного напряжения сети.

2. Если принять равным нулю сопротивление заземления нейтрали ro, то

Uпр = Uф,

т. е. напряжение, под которым окажется человек, будет равно фазному напряжению.

Однако в практических условиях сопротивления rзм и ro всегда больше нуля, поэтому напряжение, под которым оказывается человек, прикоснувшийся в аварийный период к исправному фазному проводу трехфазной сети с заземленной нейтралью, всегда меньше линейного, но больше фазного, т. е.

Uф√3 > Uпр > Uф,

Таким образом, прикосновение человека к исправному фазному проводу сети с заземленной нейтралью в аварийный период более опасно, чем при нормальном режиме.

Кроме того, опасность поражения людей электрическим током зависит от условий эксплуатации, в первую очередь от категории помещения. Они делятся на:

1. Помещения без повышенной опасности, в которых отсут­ствуют условия, создающие повышенную или особую опасность.

2. Помещения с повышенной опасностью, характеризую­щиеся наличием в них одного из следующих условий, создающих повышенную опасность:

а) токопроводящей пыли, сырости (с относительной влаж­ностью воздуха 75 % и более);

б) токопроводящих полов (металлические, земляные, железобетонные, кирпичные и т. п.);

в) высокой температуры (35 °С и более);

г) возможности одновременного прикосновения человека к имеющим соединение с землей металлоконструкциям зданий, технологическим аппаратам, механизмам и

т. п., с одной сторо­ны, и к металлическим корпусам электрооборудования –


с другой.

3. Особо опасные помещения, характеризующиеся наличием одного из следующих условий, создающих особую опасность:

а) особой сырости (влажность около 100%);

б) химически активной или органической среды (способной разрушать изоляцию);

в) одновременно двух или более условий повышенной опасности.

4. Территории размещения наружных электроустановок, которые в отношении опасности поражения людей электри­ческим током приравниваются к особо опасным помещениям.

Действие электрического тока на живую ткань в отличие от действия других материальных факторов (пар, химические вещества, излучения и т. п.) носит своеобразный и разносторонний характер. В самом деле, проходя через организм человека, электрический ток производит термическое и электролитическое действия, являющиеся обычными физико-химическими процессами, присущими как живой, так и неживой материи; одновременно электрической ток производит и биологическое действие, которое является особым специфическим процессом, свойственным лишь живой ткани.

Термическое действие тока проявляется в ожогах отдельных участков тела, нагреве до высокой температуры кровеносных сосудов, нервов, сердца, мозга и других органов, что вызывает в них серьезные функциональные расстройства.

Электролитическое действие тока выражается в разложении органической жидкости, в том числе и крови, что вызывает значительные нарушения их физико-химического состава.

Биологическое действие тока проявляется в раздражении и возбуждении живых тканей организма, а также в нару­шении внутренних биоэлетрических процессов, протекающих в нормально действующем организме и теснейшим образом связанных с его жизненными функциями.

При прохождении электрического тока непосредственно через мышечную ткань возбуждение, обусловленное раздражающим действием тока, проявляется в виде непроизвольного сокращения мышц. При токе 20 – 25 мА, протекающем между руками или между рукой и ногами, мышцы судорожно сокращаются и человек самостоятельно не может оторваться от электроисточника. У многих при этом нарушаются голосовые связки, и они не могут позвать на помощь.

Наибольшее значение тока, при котором человек не в состоянии самостоятельно освободиться от его действия, называют максимальным неотпускающим током. Чуть меньшее значение тока называют минимальным неотпускающим током (для мужчин  это 20  25 мА, для женщин  10  15 мА). Человек в итоге погибает от удушья. При токе около 100 мА и продолжительности воздействия 3 с или более может возник­нуть фибрилляция сердца, остановить которую можно только


с помощью специального прибора  дифибриллятора.

Фибрилляция  это разновременное, хаотичное сокращение волокон сердечной мышцы (фибрилл) вместо одновременно­го их сокращения и расслабления. В этом случае первым отказывает в работе сердце. При большем токе сердце может парализоваться за доли секунды.



4.2. Исследование эффективности зануления электрооборудования
Согласно требованиям ПУЭ в установках напряжением до 1000 В
с глухозаземленной нейтралью, которые в подавляющем большинстве используются в сельском хозяйстве и в промышленности, основной мерой защиты является зануление.

Для зануления в первую очередь используют РЕN-проводники. К ним


с помощью РЕ-проводников подключают корпуса электроустановок (система TN- C-S). Если корпус зануленной электроустановки попадает под фазное напряжение Uф, то происходит однофазное короткое замыкание между нулевым и фазным проводами. При этом перегорает плавкий предохранитель или срабатывает автоматический выключатель и происходит отключение поврежденного участка цепи. До того как сработает токовая защита, через человека, не вызывая поражения, проходит незначительный ток.

На опорах воздушных линий (ВЛ) ввода в здания, где используется система зануления, а также в начале и в конце ВЛ 380/220 В и их ответвлениях и т. д. с целью обеспечения в первую очередь эффективности зануления применяются повторные заземления нулевого провода. Эти заземления объединяют с грозозащитным заземлением (крюки фазных проводов). В этих же четырехпроводных сетях 380/ 220 В в дополнение к занулению во взрывоопасных помещениях необходимо применять защитное заземление. Однако заземление без зануления недопустимо.

При эксплуатации электроустановок могут возникнуть ситуации, связанные с различной степенью опасности, в первую очередь при пробое напряжения на корпус.

Рассмотрим эти реальные ситуации:



1 ситуация. Зануление исправно, повторное заземление нулевого провода выполнено на опоре ввода.

При пробое фазы на корпус в этом случае ток однофазного короткого замыкания (к. з.) разделяется на две составляющие: ток, протекающий по нулевому проводу, и ток, протекающий через сопротивление повторного заземления. Ток однофазного к. з. I(1)КЗ при определенных параметрах системы оказывается достаточным для надежного и быстрого срабатывания защиты данной установки при условии:



где Iy  ток уставки защитного аппарата (предохранителя или автоматического выключателя) электроустановки; К  коэффициент кратности тока (чувствительность защиты), благодаря чему обеспечивается надежное


и быстрое (менее 0, 2 с) отключение установки. Значение коэффициента К принимается в зависимости от типа защиты электроустановки и условий эксплуатации. Так, если защита осуществляется плавким предохранителем, время пе­ре­горания вставки которого зависит, как известно, от величины тока, или автоматическим выключателем с тепловым или комбинированным расцепителем, то (во взрывоопасных помещениях ). Если же защита осуществляется автоматическим выключателем с независимой времятоковой характеристикой (отсечкой), то .

Ток установки Iy определяется исходя из нагрузки электроустановки или пускового тока электродвигателя.

Ток однофазного к.з. при пробое фазы на зануленный корпус зависит в данной ситуации от UФ и от полных сопротивлений цепи: силового трансформатора ZТР/ 3; фазного и нулевого проводов ZФ и Zн, внешнего индуктивного сопротивления петли фаза-нуль XП, а также от активных сопротивлений заземлений нейтрали трансформатора r0, повторного заземления нулевого провода rП.

Так как rП и r0 велики, как правило, по сравнению с другими сопротивлениями цепи, их во внимание можно не принимать. Тогда



.
Комплекс полного сопротивления петли фаза-нуль:
.

В этом случае:



,

,

где : Rф и Rн  активные сопротивления соответственно фазного и нулевого проводов до зануленной электроустановки (точки к . з.); Хф и Хн – внутренние индуктивные сопротивления соответственно фазного и нулевого проводов; Хп – внешнее индуктивное сопротивление петли фаза-нуль.

Значения Rф и Rн можно определить по известной формуле:

,
где l – длина линии, км; – удельное сопротивление проводника линии для алюминия 28 Ом.мм2/км, меди – 18; S – сечение проводника, мм².

Удельные внутренние индуктивные сопротивления хф и хн для проводников из цветных металлов сравнительно малы (около 0,015 Ом/км)


и ими можно пренебречь.

Удельное значение хп можно определить с приемлемой погрешностью по упрощенной формуле:


,
где Д  расстояние между проводами; d  диаметр проводника.

Так как расстояние между проводами Д для разных линий по существу стандартизированы, а изменение диаметра незначительно, можно принять для воздушной линии хп= 0,6 Ом/км, кабельной в трубах хп= 0,15 Ом/км.


Учитывая изложенное:
,

где n – количество участков линий длиною l (км) из проводов определенного сечения; rф и rн – удельное активное сопротивление проводников, Ом/км; хn – удельное внешнее индуктивное сопротивление петли, Ом/км .

Сопротивление фазы трансформатора можно определить по справочным данным, а также по упрощенной формуле:

,
где C – опытный коэффициент, зависящий от величины первичного напряжения трансформатора и схемы соединения его обмоток. Для наиболее распространенных в РБ силовых трансформаторов с Uн1= 10 кВ, со схемой Y/ N= 26; Рн - номинальная мощность трансформатора.

По вычисленным таким образом значениям определяется ток Iк.з.и анализируется неравенство. Если это неравенство соблюдается, то зануление будет эффективным, если же нет, то необходимо принять ряд мер, направленных на увеличение тока Iкз или на уменьшение произведения КIу. Это может быть, например, в первом случае увеличение сечения нулевого защитного проводника или замена предохранителей на автоматические выключатели с электромагнитным расцепителем – во втором и т. д.



2 ситуация. Нулевой защитный проводник оборван, защитное заземление этой установки и повторное заземление нулевого провода имеются.

При замыкании фазы на корпус по цепи, образовавшейся через землю, будет проходить ток Iз :



,
где: rз – сопротивление защитного заземления; ron – сопротивление контура заземления подстанции в совокупности с сопротивлениями повторных заземлений.

На корпусе возникнет напряжение относительно земли Uк :



,
.
В приведенных выше формулах не учтены сопротивления обмотки трансформатора и проводов сети, так как они малы по сравнению с ro и rз.

Ток Iз может оказаться недостаточным, чтобы вызвать срабатывание защиты, т. е. установка может не отключиться. Предположим, что ron = 3 Ом, rз= 10 Ом. Тогда



А.

Если ток срабатывания защиты данной установки больше 17 А, то отключения не произойдет и корпус останется под напряжением Uк. Более того, в нулевом проводе сети и на зануленных электроустановках этой сети, т. е. выполненных правильно, появится напряжение Uo :



.
При принятых нами ron = 3 Ом и rз= 10 Ом

В,

что может быть опасным.

Поэтому заземление электроустановок четырехпроводной сети 380/220 В без их зануления запрещено.

3 ситуация. Выполнено зануление и защитное заземление данной электроустановки, повторное заземление нулевого провода отсутствует.

В этом случае при обрыве нулевого провода сети и замыкании фазы на корпус сохранится цепь тока через землю, благодаря чему напряжение на корпус электроустановки снизится до значения Uк:



,
где ro – сопротивление контура заземления подстанции.

Однако при этом корпуса зануленных установок, находящихся до места обрыва, окажутся под напряжением Uo:



.
Предположим, что rз = 10 Ом, а ro= 4 Ом.

Тогда :


В,


В,

В.
Здесь по существу защитное заземление электроустановки выполняет роль повторного заземления нулевого провода при замыкании фазы на корпус. Опасность поражения током в результате обрыва нулевого провода сети уменьшается.

4 ситуация. Выполнено только зануление, повторное заземление нулевого провода отсутствует, защитное заземление данной электроустановки не требуется.

Зануление обеспечит уровень необходимой защиты при замыкании фазы на корпус электроустановки, потому что ток однофазного к. з. будет достаточным для быстрого отключения установки.

Однако при обрыве нулевого провода в сети 380/220 В, в случае замыкания фазы на корпус, напряжение на нем и на других корпусах исправных установок окажется равным фазному напряжению сети:

В.

Это напряжение будет существовать длительное время, т. к. поврежденная установка автоматически не отключится и ее будет трудно обнаружить, чтобы вручную отключить.



5 ситуация. Повторное заземление нулевого провода имеется, зануление
и защитное заземление отсутствуют. Повторное заземление нулевого провода
в этом случае практически не влияет на степень защиты персонала от поражения электрическим током, т. к. в случае пробоя фазы на корпус напряжение на нем будет:

В.

Ток через человека Ih в случае его прикосновения к корпусу равен:



,

где Rч – сопротивление тела человека (при напряжении более 42 В применяется в пределах 800-1000 Ом).



мА.

Это смертельно опасно.

Проверим вышеприведенные данные исследования с помощью разработанной нами компьютерной программы и проведенных физических измерений в учебном научно-производственном комплексе (УНПК) БГАТУ.

Принято, что питающая сеть трехфазная, четырехпроводная, напряжением 380/220 В и имеет до 4-х участков разного сечения проводов, что соответствует практике проектирования и строительства.

Программа расчета.

unit Unit1;


interface
uses

SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms,

ComCtrls, CoolCtrls, StdCtrls, AHMTLabel, AHMTButton,

AHMSystemClass, AHMTMsgBoxes, LMDCustomComponent, LMDWndProcComponent,

LMDCustomFormFill, LMDFormFill, LMDFormShadow, lmdformA, lmdregion, Grids,

LMDContainerComponent, lmdmsg;


type

TForm1 = class(TForm)

AHMLabel1: TAHMLabel;

CoolSG: TCoolStringGrid;

AHMLabel2: TAHMLabel;

CoolSG1: TCoolStringGrid;

AHMButton1: TAHMButton;

AHMButton2: TAHMButton;

LMDFormShape1: TLMDFormShape;

msgbx: TLMDMessageBoxDlg;

procedure FormCreate(Sender: TObject);

procedure CoolSGClick(Sender: TObject);

procedure AHMButton2Click(Sender: TObject);

procedure AHMButton1Click(Sender: TObject);

procedure CoolSGKeyDown(Sender: TObject; var Key: Word;

Shift: TShiftState);

procedure CoolSGKeyPress(Sender: TObject; var Key: Char);

private


{ Private declarations }

public


{ Public declarations }

end;
var

Form1: TForm1;

z1,z2,z3,z4,e1,e2,e3,e4,Zf0,Ztp,Ik_1,Ik_2:extended;

S1f,S10,S2f,S20,S3f,S30,S4f,S40,x1,x2,x3,x4:extended;

k,Iy,C,Ph:extended;


implementation
{$R *.DFM}
procedure TForm1.FormCreate(Sender: TObject);

begin


coolsg.Cells[0,0]:='Показатель';

coolsg.Cells[1,0]:='Значение';

coolsg.Cells[0,1]:='K';

coolsg.Cells[0,2]:='Iу';

coolsg.Cells[0,3]:='C';

coolsg.Cells[0,4]:='Pн';

coolsg.Cells[0,5]:='e1';

coolsg.Cells[0,6]:='e2';

coolsg.Cells[0,7]:='e3';

coolsg.Cells[0,8]:='e4';

coolsg.Cells[0,9]:='X1';

coolsg.Cells[0,10]:='X2';

coolsg.Cells[0,11]:='X3';

coolsg.Cells[0,12]:='X4';

coolsg.Cells[0,13]:='S1ф';

coolsg.Cells[0,14]:='S2ф';

coolsg.Cells[0,15]:='S3ф';

coolsg.Cells[0,16]:='S4ф';

coolsg.Cells[0,17]:='S10';

coolsg.Cells[0,18]:='S20';

coolsg.Cells[0,19]:='S30';

coolsg.Cells[0,20]:='S40';


coolSG1.Cells[0,0]:='Показатель';

coolSG1.Cells[1,0]:='Значение';


coolSG1.Cells[0,1]:='Ikз(1)';

coolSG1.Cells[0,2]:='Ikз(2)';

coolSG1.Cells[0,3]:='Ztp/з';

coolSG1.Cells[0,4]:= 'Zфо';

end;
procedure TForm1.CoolSGClick(Sender: TObject);

begin


coolsg.Col:=1;

end;
procedure TForm1.AHMButton2Click(Sender: TObject);

begin

halt(0);


end;
procedure TForm1.AHMButton1Click(Sender: TObject);
begin
e1:=strtofloat(coolsg.cells[1,5]);

e2:=strtofloat(coolsg.cells[1,6]);

e3:=strtofloat(coolsg.cells[1,7]);

e4:=strtofloat(coolsg.cells[1,8]);


x4:=strtofloat(coolsg.cells[1,9]);

x4:=strtofloat(coolsg.cells[1,10]);

x4:=strtofloat(coolsg.cells[1,11]);

x4:=strtofloat(coolsg.cells[1,12]);


S1f:=strtofloat(coolsg.cells[1,13]);

S2f:=strtofloat(coolsg.cells[1,14]);

S3f:=strtofloat(coolsg.cells[1,15]);

S4f:=strtofloat(coolsg.cells[1,16]);


S10:=strtofloat(coolsg.cells[1,17]);

S20:=strtofloat(coolsg.cells[1,18]);

S30:=strtofloat(coolsg.cells[1,19]);

S40:=strtofloat(coolsg.cells[1,20]);


k:=strtofloat(coolsg.cells[1,1]);

Iy:=strtofloat(coolsg.cells[1,2]);

C:=strtofloat(coolsg.cells[1,3]);

Ph:=strtofloat(coolsg.cells[1,4]);


//------Расчет----------------------------
Z1:=e1*sqrt(sqr(28/S1f+28/S10)+X1*X1);

Z2:=e2*sqrt(sqr(28/S2f+28/S20)+X2*X2);

Z3:=e3*sqrt(sqr(28/S3f+28/S30)+X3*X3);

Z4:=e4*sqrt(sqr(28/S4f+28/S40)+X4*X4);


Zf0:=Z1+Z2+Z3+Z4;
Ztp:=C/Ph;
Ik_1:=k*Iy;

Ik_2:=220/(Ztp+Zf0);

//------- Заносим данные в таблицу -------------
CoolSg1.cells[1,1]:=floattostrF(Ik_1,ffNumber,7,5);

CoolSg1.cells[1,2]:=floattostrF(Ik_2,ffNumber,7,5);

CoolSg1.cells[1,3]:=floattostrF(Ztp,ffNumber,7,5);

CoolSg1.cells[1,4]:=floattostrF(Zf0,ffNumber,7,5);

end;
procedure TForm1.CoolSGKeyDown(Sender: TObject; var Key: Word;

Shift: TShiftState);

Var i,j:byte;

begin


if key=45 then coolsg.EditorMode:=true;

if key=46 then

begin

i:=coolsg.col;



j:=coolsg.row;

coolsg.cells[i,j]:='';

end;

end;
procedure TForm1.CoolSGKeyPress(Sender: TObject; var Key: Char);



Var i,j:byte;

begin


i:=CoolSG.Col;

j:=CoolSG.Row;

if ((key=#13) and (coolsg.cells[i,j]='')) then

msgbx.ShowMessage('Пустая ячейка !');


if key=#13 then

begin


coolsg.row:=coolsg.row+1;

end;


end;
end.
Данные физических измерений

Исследовано состояние средств защиты от поражения электрическим током в механических мастерских УНПК БГАТУ. Для экспериментального исследования использовали прибор Щ-41160 (измеритель тока короткого замыкания цифровой, заводской номер № 007607). Результаты сведены в таблицу 4.1.

Полученные данные измерений сравнены с расчетными, выполненными по разработанной программе. Исходные данные для расчета и его итоги приведены ниже.

к = 3 Х1= 0



Iу = 100 А S= 25мм2

Uф = 220 В S20 = 25 мм2

С = 26 Х2 = 0

Рн = 400 кВА S =16 мм2

е1 = 0,250 км S30 = 16 мм2

е2 = 0,007 км Х3 = 0,15 Ом/к

е3 = 0,02 км  = 28 Ом мм2/км

е4 = 0,002 км 20 = 28 Ом мм2/км

 = 28 Ом мм2/км S4ф = 6 мм2



S1ф = 120 мм2

S40 = 6 мм2

S10 = 90 мм2 Х4 = 0
Результаты расчета:

Iкз(1) = 402,2 А,

кIу = 300 А



Zтр/3 = 0,065 Ом

Zфо = 0,241 Ом

Вывод: зануление эффективно.


4.1. Эффективность зануления установок (оборудования) мехмастерских УНПК БГАТУ



Наименование участка, оборудования


Вид защитного аппарата


Ток уставки, А


Ток однофазного к.з.,А


Отметка об эффективности зануления



1

2

3

4

5

1. Токарный участок

- станок наждачный


- станок токарный
- станок токарный

- станок токарный


- станок сверлильный

- станок сверлильный

- станок шлифовальный


Предохранитель
-«-
-«-

-«-
-«-

-«-

-«-



100

100
100

100
100

100


100

830

403
620

820
610

750


750


830>300-занул.

эффект.
403>300-занул. эффект.

620>300-занул. эффект.
820>300-занул. эффект.

610>300-занул. эффект.


750>300-занул. эффект.


750>300-занул. эффект.


2. Учебный класс

- гидравлический пресс


- контур заземления

Автоматический выключатель

АЛ-50
-



10
-

срабатывает защита при использовании прибора

Щ-41160


860

зануление эффективно
зануление эффективно

Можно сделать вывод, что методика расчета и компьютерная программа объективны и соответствуют экспериментальным данным (табл. 4.1).





Поделитесь с Вашими друзьями:
1   ...   5   6   7   8   9   10   11   12   ...   15




База данных защищена авторским правом ©www.vossta.ru 2022
обратиться к администрации

    Главная страница